1、煙氣的優(yōu)化調(diào)整

在滿足 NOx 脫除率、氨逃逸率的性能保證條件下，SCR 系 統(tǒng)設(shè)計(jì)最低連續(xù)運(yùn)行煙溫 315℃，最高連續(xù)運(yùn)行煙溫 420℃。SCR 反應(yīng)器入口低于 315℃時(shí)，應(yīng)停止噴氨?？刂?SCR 反應(yīng)器 前煙溫不大于 450℃。

2、噴氨量的優(yōu)化調(diào)整

根據(jù)鍋爐負(fù)荷、燃料量、SCR 入口 NO 濃度和出口 NO 濃 度調(diào)節(jié)噴氨量。受噴氨反應(yīng)區(qū)濃度分布不均、噴氨調(diào)門特性差 等因素影響，在負(fù)荷變動(dòng)比較大時(shí)，調(diào)整人員根據(jù)噴氨調(diào)門動(dòng) 作情況和 SCR 反應(yīng)器出口 NOx 濃度值及時(shí)人工干預(yù)噴氨調(diào)門動(dòng)作，修正調(diào)節(jié)幅度。若 SCR 出入口差壓超過 750Pa，應(yīng)增加吹灰頻率，直至差壓正常，否則應(yīng)停止噴氨。

3、稀釋風(fēng)流量的優(yōu)化調(diào)整

根據(jù)脫硝效率對(duì)應(yīng)的最大噴氨量來設(shè)定稀釋風(fēng)流量，使 氨/空氣混合物中的氨體積濃度小于 5%。在氨、空氣混合器內(nèi)，氨與空氣應(yīng)混合均勻，并維持一定壓力。每側(cè)稀釋風(fēng)量不 低于 3200Nm3/h。

4、制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式的優(yōu)化

機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，保持下層制粉系統(tǒng)長(zhǎng)期運(yùn)行。下層磨煤

機(jī)運(yùn)行比上層磨煤機(jī)運(yùn)行 SCR 入口氮氧化物濃度更低。在保證磨煤機(jī)運(yùn)行正常的情況下,同時(shí)煤質(zhì)灰熔點(diǎn)較高，不容易在 噴燃器口結(jié)焦時(shí)，盡量降低一次風(fēng)壓，可以有效降低脫硝 SCR入口氮氧化物濃度。

5、燃盡風(fēng)開度的調(diào)整優(yōu)化

為適應(yīng)負(fù)荷變化，應(yīng)及時(shí)調(diào)整 SOFA 風(fēng)擋板開度，保證燃 燒區(qū)域高溫低氧，燃盡風(fēng)區(qū)域低溫富氧，減少 NOx 的生成。通 過燃盡風(fēng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，SOFA 風(fēng)門擋板開度（H 層 20%,I 層, G 層開度均在 70%） 與全關(guān) G 層 SOFA 擋板，全開 I、H 層SOFA 風(fēng)門擋板相比，脫硝裝置噴氨量減少了 14.13kg/h。負(fù)荷變化時(shí)，依據(jù) SCR 入口氮氧化物濃度，及時(shí)調(diào)整 SOFA 風(fēng)擋板 開度。

6、氧量的調(diào)整優(yōu)化

低負(fù)荷時(shí)氧量稍高利于鍋爐燃燒穩(wěn)定，高負(fù)荷時(shí)氧量稍 低利于降低風(fēng)機(jī)電耗。在保證鍋爐燃燒穩(wěn)定前提下，維持合適 的氧量利于降低 NOx 的生成。500MW 負(fù)荷以上氧量維持在

3.0%左右，400 ~500MW 負(fù)荷氧量維持在 3.5%左右，350 ~450MW 氧量維持在 4.0%，300MW 負(fù)荷以下氧量維持在 4.5%左右。

7、吹灰的調(diào)整優(yōu)化

脫硝區(qū)域采用聲波吹灰器定期吹灰，蒸汽吹灰器作為備 用。試驗(yàn)證明，為保證脫硝區(qū)域吹灰效果最佳，制定以下吹灰運(yùn)行方式：同層相鄰 2 臺(tái)聲波吹灰器為一組，反應(yīng)器兩側(cè)相對(duì) 的 2 臺(tái)吹灰器為一組，組內(nèi)同時(shí)發(fā)聲清灰。每組聲波吹灰器吹 灰時(shí)發(fā)聲 10s，間隔 40s 下一組開始發(fā)聲。

8、嚴(yán)格控制煤質(zhì)

受煤炭市場(chǎng)供應(yīng)緊張的影響，電廠采取摻配摻燒的方式 降低發(fā)電成本。很多時(shí)候煤源不穩(wěn)定，達(dá)不到設(shè)計(jì)煤種的要求。通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)入爐煤灰份高，煙氣含塵量增加，同等負(fù)荷 時(shí)維持會(huì)增加噴氨量，不利于氮氧化物的控制。因此，要嚴(yán)格控制入爐煤灰份盡量不超過設(shè)計(jì)值。